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產(chǎn)品展示

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產(chǎn)品名稱：大慶煙囪加固公司（圖）
價格：電議
產(chǎn)品產(chǎn)地：中國大陸
訪問次數(shù)：136 發(fā)布時間：2016/3/3 18:22:26
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江蘇悅能高空工程有限公司

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大慶煙囪加固公司介紹磚煙囪裂縫加固磚煙囪裂縫處理措施
由于舊磚筒剛度很大,外表面經(jīng)處理后與混凝土筒粘結成為整體,舊磚筒對混凝土筒有較強的側向約束作用,實際附加彎矩值小于計算值。同時混凝土筒對舊磚筒也有環(huán)箍作用,使舊磚筒處于有利受力狀態(tài)。本磚煙囪經(jīng)采用上述方法于1999年初加固后,使用至今已近3年,表面再沒有出現(xiàn)裂縫,證明加固效果良好。舊磚煙囪被混凝土包裹后,可以避免風雨日照等侵蝕,相應延長使用壽命。此加固方法可以廣泛應用于加固50年代末至70年代初(唐山地震以前)修建的磚煙囪,這些磚煙囪設計時,均未考慮抗震措施,而且相當一部分至今仍在繼續(xù)使用,采用本文的方法進行加固,即可以消除安全隱患,又可以適當?shù)匮娱L其使用壽命。
一、磚煙囪概況沈陽市某小區(qū)供熱鍋爐房33m高磚煙囪,建于1957年,筒壁采用100#(MU10)紅磚,50#(M5) 混合砂漿砌筑。磚煙囪設計時未考慮抗震措施,磚煙囪筒壁和內襯分別為4節(jié)和2節(jié),每節(jié)度為8m(內襯總高13m),內襯為耐火磚加耐火泥砌筑,在頂部沒有內襯之處抹礬土水泥砂漿,筒身未配縱向鋼筋,環(huán)向配筋Φ6@300。1998年底發(fā)現(xiàn)煙囪上部出現(xiàn)一條長約5m的豎向裂縫(略傾斜),頂端1 5m左右裂縫較為嚴重,縫寬大值約3cm,如圖1所示。
二、裂縫原因分析經(jīng)現(xiàn)場檢測,發(fā)現(xiàn)斜裂縫基本上是沿著灰縫出現(xiàn)。根據(jù)調查,沈陽地區(qū)在20世紀未發(fā)生過地震, 即使1975年海城大地震,也未發(fā)現(xiàn)該磚煙囪出現(xiàn)裂縫,故首先排除了地震作用的可能性�，F(xiàn)場以經(jīng)緯儀測量,測得煙囪基本上沒有傾斜,而且也不符合由于地基傾斜出現(xiàn)裂縫的特征,因此也排除了基礎傾斜的因素。在拆除頂部筒身時發(fā)現(xiàn),內壁礬土水泥砂漿部分脫落,露出紅磚。根據(jù)初步分析,認為是由于內筒壁礬土水泥砂漿脫落,在煙氣溫度作用下引起的裂縫。
三、處理措施由于該磚煙囪已使用42年,設計時又未考慮抗震措施,而且甲方又要求加固處理后,磚煙囪可以繼續(xù)使用15年左右。經(jīng)專家現(xiàn)場評估,該磚煙囪可靠性綜合評級[1]為3下級,建議在對縫進行加固處理的同時,也對其進行整體抗震加固,消除安全隱患并相應延長使用壽命。
采取的具體措施如下:
1 該磚煙囪基礎的持力層為粘土夾礫砂層,又經(jīng)過多年沉降固結,地基承載力顯著提高.
2 將頂部1 5m區(qū)段裂縫較寬的筒壁予以拆除重新砌筑。
3 對頂部1 5m以下區(qū)段裂縫部位采用在裂縫處噴射M10水泥砂漿,裂縫區(qū)段筒壁用60×8 鋼板間距1000mm箍緊。
4 對磚煙囪采用整體配筋噴射混凝土進行抗震加固。
5 對煙囪頂部6m區(qū)段磚筒內壁重新抹2cm厚耐熱水泥砂漿。
四、加固驗算本次加固驗算,均按現(xiàn)行結構設計規(guī)范執(zhí)行。計算中考慮豎向荷載由舊磚煙囪和新加混凝土筒共同承擔,水平荷載(風荷載、地震作用、溫度作用)全部由新加混凝土筒承受。計算中不考慮舊磚煙囪繼續(xù)承受水平荷載,以偏于安全,計算附加彎矩時,也不考慮舊磚煙囪對新加混凝土筒的約束作用。
1 已知條件①舊磚煙囪砌筑材料為MU10磚,M5混合砂漿,基本尺寸見圖2。②地震基本烈度為7度,Ⅱ類場地,基本風壓0 5kPa。③新加混凝土筒壁厚80mm,采用C20細石混凝土噴射成型。
2 受熱溫度計算煙氣溫度T=400°C,夏季室外高溫度取為35°C,冬季室外低溫度取為-30°C,根據(jù)《煙囪設計規(guī)范》[2](GBJ51-83),計算得混凝土筒內壁高受熱溫度tmax=130°C,外壁高受熱溫度tmax=75°C,均小于規(guī)范規(guī)定限值 tmax=200°C,為簡化計算,取混凝土筒壁平均溫度tc=100°C,鋼筋平均溫度ts=100°C。按規(guī)范計算混凝土和鋼筋在溫度作用下的材料特性見。
3 內力計算根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》[3](GBJ11-89),磚煙囪(H≤60m)基本自振周期可按下式計算: T1=0 26+0 0024*H2/d2(1) 　　H—自基礎頂面算起的煙囪高度(m)d—煙囪筒身半高處截面外徑(m),對本工程應考慮混凝土筒壁厚T1—煙囪基本自振周期(S),本工程經(jīng)計算T1得 T1=0 26+0 0024*332/2 832=0 586(s) 　　根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》[4](GBJ7-89),《建筑抗震設計規(guī)范》(GBJ11-89),《煙囪設計規(guī)范》(GBJ51-83),進行恒載、風荷載、地震作用計算,計算附加彎矩時考慮基礎傾斜及日照影響(取tanθ=0 06,ΔT=20°C),計算的各截面控制內力見表2~表3。截面號標高(m)恒載NK(kN)風荷載地震作用
4 截面配筋驗算在承載能力極限狀態(tài)下,新加混凝土筒的結構重要性系數(shù)γ0取1 1,筒身抗震承載力調整系數(shù)γRE取0 85,考慮2種荷載組合進行截面強度驗算。 1 4*風荷載根據(jù)《煙囪設計規(guī)范》,對各水平截面進行承載能力計算,得縱筋面積組合ⅠAs=3400mm2,組合ⅡAs=4100mm2,實配縱筋40Φ12,As=4524mm2,環(huán)向配筋采用Φ8@250。
5 使用階段驗算在使用階段考慮如下3種組合對各截面進行應力及裂縫寬度驗算。組合Ⅰ:恒載+風荷載組合Ⅱ:恒載+風荷載+溫度作用組合Ⅲ:恒載+溫度作用計算得:混凝土壓應力σcmax=2 4MPa,鋼筋應力σs=50MPa,水平裂縫寬度wmax=0 13mm,豎向裂縫寬度wmax=0 11mm,均滿足正常使用極限狀態(tài)要求。
五、加固施工步驟與構造措施
1 將煙囪頂部1 5m區(qū)段裂縫較寬的舊磚煙囪筒壁予以拆除。
2 將煙囪頂部1 5m以下區(qū)段裂縫噴注M10水泥砂漿,使裂縫閉合。
3 用60×8鋼板,間距1000mm箍緊裂縫區(qū)段,并超出裂縫區(qū)段1000mm,以防止裂縫繼續(xù)擴展。
4 將頂部1 5m區(qū)段重新用MU10磚,M5混合砂漿砌筑至頂圈梁下,砌筑時配置環(huán)向鋼筋Φ8@250,縱向鋼筋Φ12@300,并錨入頂圈梁250mm。
5 將舊磚煙囪表面鑿毛,消除酥碎部分及污物,用清水沖洗,并刷素水泥漿一道,以使新加混凝土筒與舊磚煙囪牢固粘結。
6 在舊磚煙囪基礎頂面加設基礎圈梁240×300,配筋6Φ12/8Φ@200。
7 綁扎縱向鋼筋和環(huán)向鋼筋,縱向鋼筋應錨入新加基礎圈梁和重新砌筑的頂圈梁內,使新加混凝土筒與舊磚煙囪從基礎到頂端均連成整體。
8 沿煙囪周身噴射C20細石混凝土80mm厚,澆筑頂圈梁360×240,配筋6Φ12/Φ8@200。將頂部6m區(qū)段的磚筒內壁松動的礬土水泥沙漿清除,重新抹2cm厚耐熱水泥砂漿。

更新時間：2024/11/19 13:55:00

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